Horisontell transportör
I köttavsättningsfabriken kontrolleras omgivningstemperaturen till 21°C och antas HS-100 för köttavsättningslinje.Medelvikten på köttet är 60 kg/M2.Bandets bredd är 600 mm, och den totala längden på transportören är 30 M i horisontell design.Transportbandets arbetshastighet är 18M/min i fuktig och kall miljö.Transportören startar i lossning och inget ackumulerande tillstånd.Den använder kedjehjul med 8 tänder i 192 mm diameter och 38 mm x 38 mm drivaxel i rostfritt stål.Den relevanta beräkningsformeln är följande.
Beräkning av enhetsteoretisk spänning - TB
| FORMEL: | TB =〔 ( WP + 2 WB ) × FBW + Wf 〕× L + ( WP × H ) |
| TB =〔 ( 60 + ( 2 × 8,6 ) × 0,12 〕 × 30 = 278 ( kg / M ) | |
| På grund av att det inte är ett påhopande transportmedel kan Wf ignoreras. |
Beräkning av enhetens totala spänning - TW
| FORMEL: | TW = TB × FA |
| TW = 278 × 1,0 = 278 (Kg/M) |
Beräkning av enhets tillåten spänning - TA
| FORMEL: | TA = BS × FS × FT |
| TA = 1445 × 1,0 × 0,95 = 1372,75 (Kg/M) | |
| På grund av att TA-värdet är större än TW, är det därför lämpligt att välja med HS-100. |
Se Kedjehjulsavståndet för HS-100 i kapitlet Drivhjul;det maximala kedjehjulsavståndet är cirka 140 mm för denna design.Båda driv-/ledarändarna på transportören bör placeras med 3 kedjehjul.
-
Avböjningsförhållande för drivaxel - DS
| FORMEL: | SL = (TW + SW) × BW |
| SL = ( 278 + 11,48 ) × 0,6 = 173,7 ( Kg ) | |
| I jämförelse med den maximala vridmomentfaktorn i axelvalsenheten vet vi att användningen av 38 mm × 38 mm kvadratisk axel är säkert och korrekt val. | |
| FORMEL: | DS = 5 × 10-4 × ( SL x SB3 / E x I ) |
| DS = 5 × 10-4 × [ (173,7 × 7003) / (19700 × 174817)] = 0,0086 | |
| Om beräkningsresultatet är mindre än standardvärdet som anges i nedböjningstabellen;att anta två kullager räcker för systemet. |
-
Beräkning av axelmoment - TS
| FORMEL: | TS = TW × BW × R |
| TS = 10675 ( kg - mm ) | |
| I jämförelse med den maximala vridmomentfaktorn i axelvalsenheten vet vi att användningen av 50 mm × 50 mm kvadratisk axel är säkert och korrekt val. |
-
Beräkning av hästkrafter - HP
| FORMEL: | HP = 2,2 × 10-4 × [(TS × V)/R] |
| HP = 2,2 × 10-4 × [ ( 10675 × 10 ) / 66,5 ] = 0,32 ( HP ) | |
| Generellt sett kan den mekaniska energin hos den svängande transportören förlora 11 % under drift. | |
| MHP = [0,32/(100-11)]× 100 = 0,35 (HP) | |
| Att använda 1/2HP-drivmotorn är det rätta valet. |
Vi listar praktiska exempel i det här kapitlet som referens och vägleder dig att beräkna för att testa och verifiera beräkningsresultatet.
Centerdriven transportör
Den ackumulerade transportören används ofta inom dryckesindustrin.Transportörens design är 2M i bredd och 6M i total ramlängd.Driftshastigheten för transportören är i 20M/min;den börjar i situationen med produkter som samlas på bältet och fungerar i 30℃ torr miljö.Bältets belastning är 80Kg/m2 och transportprodukterna är aluminiumburkar med dryck inuti.Slitlisterna är gjorda av UHMW-material och har antagits Series 100BIP, kedjehjul i rostfritt stål med 10 tänder och rostfritt stål driv-/mellanhjulsaxel i storleken 50 mm x 50 mm.De relevanta beräkningsformlerna är följande.
-
Ackumulerande transport - Wf
| FORMEL: | Wf = WP × FBP × PP |
| Wf = 80 × 0,4 × 1 = 32 (Kg/M) |
-
Beräkning av enhetsteoretisk spänning - TB
| FORMEL: | TB =〔 ( WP + 2 WB ) × FBW + Wf 〕× L + ( WP × H ) |
| TB =〔 ( 100 + ( 2 × 8,6 ) × 0,12 + 32 〕 × 6 + 0 = 276,4 ( kg / M ) |
-
Beräkning av enhetens totala spänning- TW
| FORMEL: | TW = TB × FA |
| TW = 276,4 × 1,6 = 442 (Kg/M) | |
| TWS = 2 TW = 884 Kg/M | |
| TWS för det är mittdrev |
-
Beräkning av enhets tillåten spänning - TA
| FORMEL: | TA = BS × FS × FT |
| TA = 1445 × 1,0 × 0,95 = 1372 (Kg/M) | |
| På grund av att TA-värdet är större än TW, är det därför lämpligt att välja med HS-100. |
-
Se Kedjehjulsavståndet för HS-100 i kapitlet Drivhjul;det maximala kedjehjulsavståndet är cirka 120 mm för denna design.
-
Avböjningsförhållande för drivaxel - DS
| FORMEL: | SL = (TW + SW) × BW |
| SL = ( 884 + 19,87 ) × 2 = 1 807 ( Kg ) | |
| DS = 5 × 10-4 [ ( SL × SB3 ) / ( E × I ) ] | |
| DS = 5 × 10-4 × [ ( 1791 × 21003 ) / ( 19700 × 1352750 ) ] = 0,3 mm | |
| Om beräkningsresultatet är mindre än standardvärdet som anges i nedböjningstabellen;att anta två kullager räcker för systemet. |
-
Beräkning av axelmoment - TS
| FORMEL: | TS = TWS × BW × R |
| TS = 884 × 2 × 97 = 171496 ( kg - mm ) | |
| I jämförelse med den maximala vridmomentfaktorn i axelvalsenheten vet vi att användningen av 50 mm × 50 mm kvadratisk axel är säkert och korrekt val. |
-
Beräkning av hästkrafter - HP
| FORMEL: | HP = 2,2 × 10-4 [(TS × V)/R] |
| HP = 2,2 × 10-4 × [ ( 171496 × 4 ) / 82 ] = 1,84 ( HP ) | |
| Generellt sett kan den mekaniska energin hos den svängande transportören förlora 25 % under drift. | |
| MHP = [ 1,84 / ( 100 - 25 ) ] × 100 = 2,45 ( HP ) | |
| Att använda 3HP-drivmotorn är det rätta valet. |
Lutande transportör
Det lutande transportsystemet som visas på bilden ovan är utformat för att tvätta grönsakerna.Dess vertikala höjd är 4M, transportörens totala längd är 10M, och bandbredden är 900mm.Den arbetar i en fuktig miljö med en hastighet på 20M/min för att transportera ärtorna med 60Kg/M2.Slitbanden är gjorda av UHMW-material, och transportbandet är HS-200B med 50 mm(H) gångar och 60 mm(H) sidoskydd.Systemet startar i skick utan att bära produkter och fortsätter att fungera i minst 7,5 timmar.Den använder också kedjehjul med 12 tänder och rostfritt stål 38 mm x 38 mm driv-/mellanhjulsaxel.De relevanta beräkningsformlerna är följande.
- Beräkning av enhetsteoretisk spänning - TB
| FORMEL: | TB =〔( WP + 2WB ) × FBW + Wf 〕× L + ( WP × H ) |
| TB =〔( 60 + ( 2 × 4,4 ) × 0,12 + 0 ) 〕 × 10 + ( 60 × 4 ) = 322,6 ( kg / M ) | |
| På grund av att det inte är en hög upp transport,Wf kan ignoreras. |
- Beräkning av enhetens totala spänning - TW
| FORMEL: | TW = TB × FA |
| TW = 322,6 × 1,6 = 516,2 (Kg/M) |
- Beräkning av enhets tillåten spänning - TA
| FORMEL: | TA = BS × FS × FT |
| TA = 980 × 1,0 × 0,95 = 931 | |
| På grund av värdet är TA större än TW;Därför är det ett säkert och korrekt val att använda HS-200BFP transportband. |
- Se Kedjehjulsavståndet för HS-200 i kapitlet Drivkedjehjul;det maximala kedjehjulsavståndet är cirka 85 mm för denna design.
- Avböjningsförhållande för drivaxel - DS
| FORMEL: | SL = (TW + SW) × BW |
| SL = ( 516,2 + 11,48 ) × 0,9 = 475 kg | |
| FORMEL: | DS = 5 × 10-4 × [ ( SL x SB3 ) / ( E x I ) ] |
| DS = 5 × 10-4 × [ ( 475 × 10003 ) / ( 19700 × 174817 ) ] = 0,069 mm | |
| Om beräkningsresultatet är mindre än standardvärdet som anges i nedböjningstabellen;att anta två kullager räcker för systemet. |
- Beräkning av axelmoment - TS
| FORMEL: | TS = TW × BW × R |
| TS = 322,6 × 0,9 × 49 = 14227 ( kg - mm ) | |
| I jämförelse med den maximala vridmomentfaktorn i axelvalsenheten vet vi att användningen av 38 mm × 38 mm kvadratisk axel är säkert och korrekt val. |
- Beräkning av hästkrafter - HP
| FORMEL: | HP = 2,2 × 10-4 × [(TS × V)/R] |
| HP = 2,2 × 10-4 × [ ( 14227 × 20 ) / 49 ] = 1,28 ( HP ) | |
| Generellt sett kan den mekaniska energin hos den svängande transportören förlora 20 % under drift. | |
| MHP = [ 1,28 / ( 100 - 20 ) ] × 100 = 1,6 ( HP ) | |
| Att använda 2HP-drivmotorn är det rätta valet. |
Vändande transportör
Ett svängande transportsystem på bilden ovan är en 90 graders svängande transportör. Slitbanden i returväg och bärväg är båda tillverkade av HDPE-material.Bredden på transportbandet är 500 mm;den använder HS-500B-rem och kedjehjul med 24 tänder.Längden på den raka sektionen är 2M vid tomgångsänden och 2M vid drivänden.Dess inre radie är 1200 mm.Friktionsfaktorn för nötningslister och bälte är 0,15.Transportföremålen är kartonger på 60Kg/M2.Transportörens driftshastighet är 4M/min och den arbetar i torr miljö.De relaterade beräkningarna är som följer.
-
Beräkning av enhetens totala spänning - TWS
| FORMEL: | TWS = (TN) |
| Total spänning av drivsektionen i det bärande sättet. | |
| T0 = 0 | |
| T1 = WB + FBW × LR × WB | |
| T1 = 5,9 + 0,35 × 2 × ( 5,9 ) = 10,1 | |
| FORMEL: | TN = ( Ca × TN-1 ) + ( Cb × FBW × RO ) × WB |
| Spänning av vändsektionen i returvägen.För värdet Ca och Cb, se Tabell Fc. | |
| T2 = ( Ca × T2-1 ) + ( Cb × FBW × RO ) × WB | |
| TN = ( Ca × T1 ) + ( Cb × FBW × RO ) × WB | |
| T2 = ( 1,27 × 10,1 ) + ( 0,15 × 0,35 × 1,7 ) × 5,9 = 13,35 | |
| FORMEL: | TN = TN-1 + FBW × LR × WB |
| Spänning av den raka delen i returvägen. | |
| T3 = T3-1 + FBW × LR × WB | |
| T3 = T2 + FBW × LR × WB | |
| T3 = 13,35 + 0,35 × 2 × 5,9 = 17,5 | |
| FORMEL: | TN = TN-1 + FBW × LP × ( WB + WP ) |
| T4 = T4-1 + FBW × LP × ( WB + WP ) | |
| T4 = T3 + FBW × LP × ( WB + WP ) | |
| T4 = 17,5 + 0,35 × 2 × (5,9 + 60) = 63,6 | |
| Spänning av den raka delen i det bärande sättet. | |
| FORMEL: | TN = ( Ca × TN-1 ) + ( Cb × FBW × RO ) × ( WB + WP ) |
| Spänning av vändsektionen i returvägen.För värdet Ca och Cb, se Tabell Fc. | |
| T5 = ( Ca × T5-1 ) + ( Cb × FBW × RO ) × ( WB + WP ) | |
| T5 = ( Ca × T6 ) + ( Cb × FBW × RO ) × ( WB + WP ) | |
| T5 = ( 1,27 × 63,6 ) + ( 0,15 × 0,35 × 1,7 ) × ( 5,9 + 60 ) = 86,7 |
-
Total remspänning TWS (T6)
| FORMEL: | TWS = T6 = TN-1 + FBW × LP × ( WB + WP ) |
| Total spänning av den raka sektionen i det bärande sättet. | |
|
| T6 = T6-1 + FBW × LP × ( WB + WP ) |
|
| T6 = T5 + FBW × LP × ( WB + WP ) |
|
| T6 = 86,7 + 0,35 × 2 × (5,9 + 60) = 132,8 (Kg/M) |
|
|
|
-
Beräkning av enhets tillåten spänning - TA
| FORMEL: | TA = BS × FS × FT |
|
| TA = 2118 × 1,0 × 0,95 = 2012 (Kg/M) |
|
| På grund av värdet är TA större än TW;Därför är det ett säkert och korrekt val att använda Series 500B transportband. |
-
Se Kedjehjulsavståndet för HS-500 i kapitlet Drivhjul;det maximala kedjehjulsavståndet är cirka 145 mm.
-
Avböjningsförhållande för drivaxel - DS
| FORMEL: | SL = (TWS + SW) ×BW |
| SL = ( 132,8 + 11,48 ) × 0,5 = 72,14 ( Kg ) | |
| FORMEL: | DS = 5 × 10-4 × [ ( SL × SB3 ) / ( E × I ) ] |
| DS = 5 × 10-4 × [ ( 72,14 × 6003 ) / ( 19700 × 174817 ) ] = 0,002 ( mm ) | |
| Om beräkningsresultatet är mindre än standardvärdet som anges i nedböjningstabellen;att anta två kullager räcker för systemet. |
-
Beräkning av axelmoment - TS
| FORMEL: | TS = TWS × BW × R |
| TS = 132,8 × 0,5 × 92,5 = 6142 ( kg - mm ) | |
| I jämförelse med den maximala vridmomentfaktorn i axelvalsenheten vet vi att användningen av 50 mm × 50 mm kvadratisk axel är säkert och korrekt val. |
-
Beräkning av hästkrafter - HP
| FORMEL: | HP = 2,2 × 10-4 × [(TS × V/R)] |
| HP = 2,2 × 10-4 × [ ( 6142 × 4 ) / 95 ] = 0,057 ( HP ) | |
| Generellt sett kan den mekaniska energin hos den svängande transportören förlora 30 % under drift. | |
| MHP = [ 0,057 / ( 100 - 30 ) ] × 100 = 0,08 ( HP ) | |
| Att använda 1/4HP-drivmotorn är det rätta valet. |
Seriell svarvningstransportör
Det seriella vändningstransportörsystemet är uppbyggt av två 90 graders transportörer med motsatt riktning.Bärremsorna i returväg och bärväg är båda gjorda av HDPE-material.Bredden på transportbandet är 300 mm;den använder HS-300B-rem och kedjehjul med 12 tänder.Längden på den raka sektionen är 2M vid tomgångsänden, 600 mm i skarvområde och 2M vid drivänden.Dess inre radie är 750 mm.Friktionsfaktorn för nötningslister och bälte är 0,15.Transportföremålen är plastlådor på 40Kg/M2.Transportörens driftshastighet är 5M/min och den arbetar i torr miljö.De relaterade beräkningarna är som följer.
-
Beräkning av enhetens totala spänning - TWS
| FORMEL: | TWS = (TN) |
|
| T0 = 0 |
| Total spänning av drivsektionen i det bärande sättet. | |
|
| T1 = WB + FBW × LR × WB |
|
| T1 = 5,9 + 0,35 × 2 × 5,9 = 10,1 |
| FORMEL: | TN = ( Ca × TN-1 ) + ( Cb × FBW × RO ) × WB |
| Spänning av vändsektionen i returvägen.För värdet Ca och Cb, se Tabell Fc. | |
| T2 = ( Ca × T2-1 ) + ( Cb × FBW × RO ) × WB | |
| T2 = ( Ca × T1 ) + ( Cb × FBW × RO ) × WB | |
| T2 = ( 1,27 × 10,1 ) + ( 0,15 × 0,35 × 1,05 ) × 5,9 = 13,15 | |
| FORMEL: | TN = TN-1 + FBW × LR × WB |
| Spänning av den raka delen i returvägen. | |
| T3 = T3-1 + FBW × LR × WB | |
| T3 = T2 + FBW × LR × WB | |
| T3 = 13,15 + ( 0,35 × 0,6 × 5,9 ) = 14,3 | |
| FORMEL: | TN = ( Ca × TN-1 ) + ( Cb × FBW × RO ) × WB |
| Spänning av vändsektionen i returvägen.För värdet Ca och Cb, se Tabell Fc. | |
| T4 = ( Ca × T4-1 ) + ( Cb × FBW × RO ) × WB | |
| TN = ( Ca × T3 ) + ( Cb × FBW × RO ) × WB | |
| T4 = ( 1,27 × 14,3 ) + ( 0,15 × 0,35 × 1,05 ) × 5,9 = 18,49 | |
| FORMEL: | TN = TN-1 + FBW × LR × WB |
| Spänning av den raka delen i returvägen. | |
| T5 = T5-1 + FBW × LR × WB | |
| T5 = T4 + FBW × LR × WB | |
| T5 = 18,49 + ( 0,35 × 2 × 5,9 ) = 22,6 | |
| FORMEL: | TN = TN-1 + FBW × LP × ( WB + WP ) |
| Spänning av den raka delen i det bärande sättet. | |
| T6 = T6-1 + FBW × LP × ( WB + WP ) | |
| T6 = T5 + FBW × LP × ( WB + WP ) | |
| T6 = 22,6 + [ ( 0,35 × 2 × ( 5,9 + 40 ) ] = 54,7 | |
| FORMEL: | TN = ( Ca × TN-1 ) + ( Cb × FBW × RO ) × ( WB + WP ) |
| Spänning av vändsektionen i det bärande sättet.För värdet Ca och Cb, se Tabell Fc | |
| T7 = ( Ca × T7-1 ) + ( Cb × FBW × RO ) × ( WB + WP ) | |
| T7 = ( Ca × T6 ) + ( Cb × FBW × RO ) × ( WB + WP ) | |
| T7 = (1,27 × 54,7) + (0,15 × 0,35 × 1,05) × (40 + 5,9) = 72 | |
| FORMEL: | TN = TN-1 + FBW × LP × ( WB + WP ) |
| Spänning av den raka delen i det bärande sättet. | |
| T8 = T8-1 + FBW × LP × ( WB + WP ) | |
| TN = T7 + FBW × LP × ( WB + WP ) | |
| T8 = 72 + [ ( 0,35 × 0,5 × ( 40 + 5,9 ) ] = 80 | |
| FORMEL: | TN = ( Ca × TN-1 ) + ( Cb × FBW × RO ) × ( WB + WP ) |
| Spänning av vändsektionen i det bärande sättet.För värdet Ca och Cb, se Tabell Fc | |
| T9 = ( Ca × T9-1 ) + ( Cb × FBW × RO ) × ( WB + WP ) | |
| T9 = ( Ca × T8 ) + ( Cb × FBW × RO ) × ( WB + WP ) | |
| T9 = ( 1,27 × 80 ) + ( 0,15 × 0,35 × 1,05 ) × ( 40 + 5,9 ) =104 |
- Total remspänning TWS (T6)
| FORMEL: | TWS = T10 |
| Total spänning av den raka sektionen i det bärande sättet. | |
| TN = TN-1 + FBW × LP × ( WB + WP ) | |
| T10 = T10-1 + FBW × LP × ( WB + WP ) | |
| T10 = 104 + 0,35 × 2 × (5,9 + 40) = 136,13 (Kg/M) |
-
Beräkning av enhets tillåten spänning - TA
| FORMEL: | TA = BS × FS × FT |
| TA = 2118 × 1,0 × 0,95 = 2012 (Kg/M) | |
| På grund av värdet är TA större än TW;Därför är det ett säkert och korrekt val att anta serie 300B transportband. |
-
Se Kedjehjulsavstånd i kapitlet Drivkedjehjul;det maximala kedjehjulsavståndet är cirka 145 mm.
-
Avböjningsförhållande för drivaxel - DS
| FORMEL: | SL = (TWS + SW) × BW |
| SL = ( 136,13 + 11,48 ) × 0,3 = 44,28 ( Kg ) | |
| FORMEL: | DS = 5 × 10-4 × [ ( SL × SB3 ) / ( E x I ) ] |
| DS = 5 × 10-4 ×[ ( 44,28 × 4003 ) / ( 19700 × 174817 ) = 0,000001 ( mm ) | |
| Om beräkningsresultatet är mindre än standardvärdet som anges i nedböjningstabellen;att anta två kullager räcker för systemet. |
-
Beräkning av axelmoment - Ts
| FORMEL: | TS = TWS × BW × R |
| TS = 136,3 × 0,3 × 92,5 = 3782,3 ( kg - mm ) | |
| I jämförelse med den maximala vridmomentfaktorn i axelvalsenheten vet vi att användningen av 38 mm × 38 mm kvadratisk axel är säkert och korrekt val. |
-
Beräknat, ulat, io, n av hästkrafter - HP
| FORMEL: | HP = 2,2 × 10-4 × [(TS × V)/R] |
| HP = 2,2 × 10-4 × [ ( 3782,3 × 5 ) / 92,5 ] = 0,045 ( HP ) | |
| I allmänhet kan den mekaniska energin hos den centrala drivtransportören förloras med cirka 30 % under driften. | |
| MHP = [ 0,045 / ( 100 - 30 ) ] × 100 = 0,06 ( HP ) | |
| Att använda 1/4HP-drivmotorn är det rätta valet. |
Spiraltransportör
Bilderna ovan är ett exempel på spiraltransportörsystemet med tre lager.Bärremsorna på bärvägen och returvägen är gjorda av HDPE-material.Den totala rembredden är 500 mm och använder HS-300B-HD och kedjehjulen med 8 tänder.Längden på den raka bärdelen i driv- och tomgångsänden är 1 meter respektive.Dess invändiga svängradie är 1,5M, och transportföremål är postlådorna på 50 kg/m2.Transportörens arbetshastighet är 25M/min, lutning till höjden 4M och arbeta i torr miljö.De relaterade beräkningarna är som följer.
-
Beräkning av enhetens totala spänning - TWS
| FORMEL: | TW = TB × FA |
|
| TWS = 958,7 × 1,6 = 1533,9 (Kg/M) |
|
| |
| FORMEL: | TB = [ 2 × R0 × M + ( L1 + L2 ) ] ( WP + 2 WB ) × FBW + ( WP × H ) |
|
| TB = [ 2 × 3,1416 × 2 × 3 + ( 1 + 1 ) ] ( 50 + 2 × 5,9 ) × 0,35 + ( 50 × 2 ) |
| TB = 958,7 (Kg/M) |
- Beräkning av enhets tillåten spänning - TA
| FORMEL: | TA = BS × FS × FT |
| TA = 2118 × 1,0 × 0,95 = 2012 (Kg/M) | |
| På grund av värdet är TA större än TW;därför, adoptera Series 300B-HD bälte är ett säkert och korrekt val. |
- Se Kedjehjulsavståndet för HS-300 i kapitlet Drivhjul;det maximala kedjehjulsavståndet är cirka 145 mm.
- Avböjningsförhållande för drivaxel - DS
| FORMEL: | SL = (TWS + SW) × BW |
| SL = ( 1533,9 + 11,48 ) × 0,5 = 772,7 ( Kg ) | |
| FORMEL: | DS = 5 × 10-4 × [ ( SL × SB3 ) / ( E × I ) ] |
| DS = 5 × 10-4 ×[ ( 772,7 × 6003 ) / ( 19700 × 174817 ) ] = 0,024 ( mm ) |
- Om beräkningsresultatet är mindre än standardvärdet som anges i nedböjningstabellen;att anta två kullager räcker för systemet.
- Beräkning av axelmoment - TS
| FORMEL: | TS = TWS × BW × R |
| TS = 1533,9 × 0,5 × 92,5 = 70942,8 ( kg - mm ) | |
| I jämförelse med den maximala vridmomentfaktorn i axelvalsenheten vet vi att användningen av 38 mm × 38 mm kvadratisk axel är säkert och korrekt val. |
- Beräkning av hästkrafter - HP
| FORMEL: | HP = 2,2 × 10-4 × [(TS × V)/R] |
| HP = 2,2 × 10-4 × [ ( 70942,8 × 4 ) / 60 = 1,04 ( HP ) | |
| Generellt sett kan den mekaniska energin hos mittdrivna transportör förlora cirka 40 % under driften. | |
| MHP = [ 1,04 / ( 100 - 40 ) ] × 100 = 1,73 ( HP ) | |
| Att använda 2HP-drivmotorn är det rätta valet. |